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當(dāng)前我國新型干法窯技術(shù)已取得長足進(jìn)展，主要表現(xiàn)在產(chǎn)量不斷提高、熱耗不斷降低，不少生產(chǎn)線的技術(shù)指標(biāo)已達(dá)到國際先進(jìn)水平。回顧發(fā)展過程，生產(chǎn)水平的提高是得力于以下幾個方面：

1、設(shè)備制造質(zhì)量提高，提高了其運(yùn)行可靠性，為系統(tǒng)長期連續(xù)運(yùn)行提供基礎(chǔ)；

2、系統(tǒng)各單元：熟料煅燒、預(yù)熱預(yù)分解、熟料冷卻熱回收裝置的性能改善，功能匹配趨于合理，尤其是分解爐和冷卻機(jī)技術(shù)有新的突破；

3、生產(chǎn)經(jīng)驗的積累，制定了較合理的運(yùn)行參數(shù)；

4、自動控制手段完善，使系統(tǒng)能及時跟蹤設(shè)定的參數(shù)，經(jīng)常處于穩(wěn)定狀態(tài)下運(yùn)行。

但仍有相當(dāng)部分生產(chǎn)線運(yùn)行情況不如人意，其原因主要是系統(tǒng)匹配欠佳和運(yùn)行參數(shù)未能得到優(yōu)化。

一、生產(chǎn)能力

新型干法窯的懸浮預(yù)熱器有很強(qiáng)、高效的傳熱功能。懸浮預(yù)熱器內(nèi)物料是充分分散懸浮在氣流中，有很大的傳熱面積，傳熱速度很快，在正常作業(yè)狀態(tài)（物料高度分散，預(yù)熱器內(nèi)無燃料燃燒現(xiàn)象）下，在每一級預(yù)熱器內(nèi)很快達(dá)到熱平衡狀態(tài)，氣流溫度和物料溫度幾乎一致，其出口溫度僅相差10～20℃。預(yù)熱器出口廢氣溫度遠(yuǎn)低于中空干法窯，熱量已得到充分利用，做到高產(chǎn)低熱耗。

新型干法窯預(yù)熱預(yù)分解系統(tǒng)有一個很重要特征是，分解爐或入窯一級預(yù)熱器出口氣流溫度總是保持在一定范圍之內(nèi)，一般為870℃左右。通常的解釋是在分解爐內(nèi)燃料料燒放出的熱量與物料吸收的熱量達(dá)到平衡所致，但這并未回答為什么總是穩(wěn)定在870℃左右，而不是其他溫度，為什么SP窯的入窯一級出口溫度也在這個范圍而且與窯尾溫度高低無關(guān)。這尚需從碳酸鹽分解的特性上來說明。碳酸鹽的大量、快速分解NSP窯是始于分解爐，SP窯是始于入窯一級預(yù)熱器（所以該級又稱分解級）。碳酸鹽分解是一個化學(xué)反應(yīng)相變過程，屬于氧固相平衡，根據(jù)相律僅有一個變量，其分解物料溫度與二氧化碳分壓Pco2互為函數(shù)關(guān)系，

（T為分解絕對溫度K），當(dāng)Pco2一定時分解溫度即為定值，

在穩(wěn)定條件下分解爐或分解級內(nèi)Pco2是穩(wěn)定的，則分解溫度也應(yīng)穩(wěn)定（NSP窯在線型分解爐和SP窯分解級內(nèi)Pco2約為0.38atm左右，其分解溫度為850℃，NSP窯離線型分解爐內(nèi)Pco2約為0.45atm左右，其分解溫度為860℃）當(dāng)Pco2不變時，碳酸鹽分解是等溫過程，由于分解爐或預(yù)熱器內(nèi)物料是充分分散在氣流之中，物料與氣流溫差很小，故其氣流溫度也穩(wěn)定在一固定值。誠然，要保持溫度穩(wěn)定尚有賴于其很強(qiáng)的傳熱功能，使氣流中熱量及時傳給物料。需要提出的是，當(dāng)碳酸鹽完全分解后，CaCO3固相消失，不再存在等溫過程，其溫度將超出分解溫度而失控導(dǎo)至預(yù)熱系統(tǒng)熱工制紊亂，這是控制分解率在100%以下的原因。由于入窯一級預(yù)熱器出口氣流溫度的穩(wěn)定為預(yù)熱系統(tǒng)熱工制度穩(wěn)定提供了條件，只要預(yù)熱器級數(shù)相同，不管是SP窯還是NSP窯，不管窯的規(guī)格大小或產(chǎn)量波動，均能保持預(yù)熱器出口廢氣溫度穩(wěn)定，這是新型干法窯的又一個特征。

一般地說，制約水泥窯生產(chǎn)能力的因素為發(fā)熱和傳熱能力。由于新型干法窯預(yù)熱系統(tǒng)有足夠的傳熱能力，因此其發(fā)熱能力是其制約因素，要求高的生產(chǎn)能力，關(guān)鍵在于充分發(fā)揮其發(fā)熱能力。系統(tǒng)的發(fā)熱能力與規(guī)格有關(guān)，對于一定規(guī)格的窯存在一個合理的高限值。

回轉(zhuǎn)窯是一個理想的燃燒裝置，燃燒溫度高，燃燒速度快，由于兼有熟料燒結(jié)及部分傳熱任務(wù)并要求控制一定的窯尾煙氣溫度，必須具備一定的長度，其燃燒空間是綽綽有余，其制約發(fā)熱能力的因素是耐火磚壽命即燃燒帶的熱力強(qiáng)度，熱力強(qiáng)度有截面熱力強(qiáng)度和燃燒區(qū)容積熱力強(qiáng)度，從統(tǒng)計資料來看單位截面強(qiáng)度并不是一個定值，而是隨窯的直徑增大而增大。燃燒區(qū)熱力強(qiáng)度（單位容積發(fā)熱量）是普遍適用于各種燃燒爐。回轉(zhuǎn)窯的燃燒帶長度是正比于窯的直徑，則回轉(zhuǎn)窯的發(fā)熱量Q（kcla/h）正比于有效內(nèi)徑的三次方Q=aD3。根據(jù)統(tǒng)計系數(shù)a值相當(dāng)穩(wěn)定，其合理值為1.08～1.18×106kcal/m3·h。對于小直徑的窯，由于窯皮容易保護(hù)材料壽命長，允許較高的熱力強(qiáng)度，即a值可取高值。應(yīng)該指出的是窯的發(fā)熱量是包括燃料燃燒熱Qr和助燃空氣（二次風(fēng)）帶入的顯熱Qk,Q=Qr+Qk。因此新型干法窯二次風(fēng)溫顯著高于中空干法窯和濕法窯，其燃料量則應(yīng)相對低些。在確定燃料量時應(yīng)計入二次風(fēng)顯熱的因素。

分解爐是其另一發(fā)熱裝置。其燃燒溫度受碳酸鹽分解溫度制約，燃燒速度遠(yuǎn)低于回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的燃燒速度是其控制因素。其發(fā)熱能力同樣正比于爐的容積，其單位容積發(fā)熱量低于回轉(zhuǎn)窯的燃燒區(qū)。由于各種爐型結(jié)構(gòu)及燃燒氣氛（氧含量）不同，其單位容積發(fā)熱量必然有差異，一般地說，離線型分解爐由于氧氣濃度較高，其燃燒性能要優(yōu)于在線型分解爐，帶預(yù)燃爐的分解爐及物料在初燃區(qū)后加入時，因不受碳酸鹽分解溫度制約，有可能適當(dāng)提高其溫度，有助于燃燒速度，其單位容積發(fā)熱量則可相應(yīng)提高。

窯與分解爐的燃料比是一重要參數(shù)。一般地都力求提高分解爐的燃料比提高總的發(fā)熱量來提高生產(chǎn)能力，然而，分解爐是窯的發(fā)熱能力的補(bǔ)充，其燃料比是由其與窯的匹配所決定的，因此所謂“合理”的燃料比并非絕對的，而且相對于窯型而言的。例如窯較短，窯尾煙氣提供的熱量較多，由于入窯物料分解率存在一個高限，則爐的燃料量必須受到限制，雖然爐的燃料比較小，卻是合理的。

由于人們對物的認(rèn)識是逐步深化的，早期建成的生產(chǎn)線分解爐普遍偏小，分解爐用煤量受到限制，如強(qiáng)求高的分解爐燃料比，只能是降低窯的用煤量來滿足燃料比的指標(biāo)，其結(jié)果是總的用煤量降低，影響生產(chǎn)能力的發(fā)揮。因此在生產(chǎn)中總的掌握原則是，首先用足窯的發(fā)熱能力，在分解爐內(nèi)充分燃燒（至少在與分解爐連結(jié)的一級預(yù)熱器內(nèi)達(dá)到完全燃燒）和控制入窯物料分解率的情況下，盡可能地提高分解爐的燃料量，以求允許最大的燃燒總用量，以提高生產(chǎn)能力。

由于預(yù)熱器的傳熱容量很大。提高發(fā)熱量來提高生產(chǎn)能力，而無增加熱耗的后顧之憂，這是新型干法窯優(yōu)越性的又一具體體現(xiàn)。

二、熱耗

降低熱耗的途徑不外于降低廢氣熱損失和各項其他熱損失。

1、廢氣熱損失主要決定于預(yù)熱系統(tǒng)的熱效率。影響熱效率的因素有設(shè)備結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)。設(shè)備方面主要是撒料板和卸料閥。其原則要求分別是使物料得以高度分散和盡可能一降低旋風(fēng)自底部出料管短路漏風(fēng)。運(yùn)行參數(shù)方面有氣固比，分離效率、外部漏風(fēng)。氣固比（氣流量與物料量之比）與單位熱耗有關(guān)，固此降低氣固比需從降低各項其他熱損失著手。降低氣固比（實質(zhì)上最降低氣流量）能提高預(yù)熱效率。降低出口廢氣溫度。在通常情況下氣流量每降低0.1NM3/kg·cl，可降低出口廢氣溫度25℃左右。降低廢氣熱損失約24kcal/kg·cl。

分離效率與旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)有密切關(guān)系，尤其是出料翻板閥。據(jù)李昌勇、彭守正等人研究，當(dāng)?shù)撞慷搪仿╋L(fēng)率為2～2.5%時，分離效率降低20～40%，漏風(fēng)率為2.5～4%時，分離效率降低40～90%，足見漏風(fēng)率的危害性。分離效率降低會導(dǎo)至熱效率降低，出口廢氣溫度提高，在分離效率85～95%范圍內(nèi)，分離效率每降低1%，約提高廢氣溫度3.5～4℃。降低廢氣熱損失約2kcal/kg·cl。

外部漏風(fēng)亦會導(dǎo)至熱效率降低。在表面上由于冷空氣漏入出口廢氣溫度是下降的，但由于氣固比提高了，降低了熱效率同時廢氣量增加，使廢氣帶走熱量增加，漏風(fēng)率每增加1%，約提高廢氣熱損失2.5kcal/kg·cl。

2、其他各項熱損失包括冷卻機(jī)部分熱損失、窯筒體表面熱損失和預(yù)熱器表面熱損失。冷卻機(jī)部分和窯體部分熱損失屬高級損失，預(yù)熱器部份屬低級熱損失。

英國馬丁·德國韋伯等人根據(jù)熵的概念提出可利用的熱稱之謂高級熱、結(jié)合水泥生產(chǎn)特點(diǎn)定義為高于碳酸鹽分解溫度的熱量為高級熱。針對新型干法窯的特點(diǎn)他更含有新意。冷卻機(jī)和窯部分熱損失原本是來自于高級熱，其熱損失的降低相當(dāng)于增加了進(jìn)入預(yù)分解以前的高級熱，由于碳酸鹽分解的等溫效應(yīng)，不管進(jìn)入分解爐或分解級旋風(fēng)筒的熱量有多大，其出口熱量總是不變，這意味著熱損失降低的熱量是全部得到利用（被物料吸收），而且因為節(jié)約熱耗降低氣固比，提高預(yù)熱系統(tǒng)熱效率從而得到連帶的熱效益（熱損失降低），因此這部分熱損失稱之謂高級熱損失。

2-1高級熱損失

篦式冷卻機(jī)技術(shù)近期有很大發(fā)展，主要有厚料層技術(shù)和控制流篦板技術(shù)，熱回收率顯著提高。其具體表現(xiàn)之一是二次風(fēng)溫的提高。二次風(fēng)溫與料層厚度的近似關(guān)系為：

t提高料層厚度后的二次風(fēng)溫

t0提高料層厚度前的二次風(fēng)溫

b料層厚度比

c=tmo+tm-tk

tmo冷卻前（即料層頂層）熟料溫度

tm料層底層熟料溫度

tk冷卻空氣溫度

設(shè)定tmo,tm,tk通過計算后得出的結(jié)論是當(dāng)初始料層較薄，二次風(fēng)溫較低時，提高料層厚度效果較明顯。

窯筒體表面損失只有通過隔熱手段來解決。

高級熱損失的降低量q，相應(yīng)地減少燃料消耗量、降低煙氣量、降低氣固比提高了預(yù)熱系統(tǒng)熱效率，從而降低了廢氣帶走熱損失△qf，通過推算得出，△qf=aq，廢氣熱損失降低后，同樣可進(jìn)一步降低煙氣量、降低廢氣熱損失△qf，同樣有△qf=a△qf=a2q依此可得△=a△qf=a3q。

則總的熱損失降低量為：

Σq=q+aq+a2q+a3q+……=（1+a+a2+a3+……）q

Σq=

通過實便計算求得a=0.33

則Σq=

上述計算說明，降低高級熱損失，其結(jié)果是降低熱耗1.5q。

2-2低級熱損失

預(yù)熱表面熱損失屬于低級熱損失。由于預(yù)熱器存在一個熱效率問題，其熱量不能夠被全部利用，通過實例計算得出其利用率僅50%，△qf=0.5q，同理，由于廢氣熱損失降低△qf，可得△qf=△qf，△qf=△qf……其最終結(jié)果是Σq=△qf，即熱損失降低量為q，熱耗實際上僅降低0.75q。

從上述分析可知，高級熱損失反映在熱耗降低上的實際效果是低級熱損失的兩倍。而高級熱損失在總的熱損失占有相當(dāng)大的比重，足以說明降低高級熱損失的重要作用。